Tính toán ổn định giàn khoan biển di động

THE INTERNATIONAL CONFERENCE ON MARINE SCIENCE AND TECHNOLOGY 2016 
HỘI NGHỊ QUỐC TẾ KHOA HỌC CÔNG NGHỆ HÀNG HẢI 2016 238 
Tính toán ổn định giàn khoan biển di động 
Calculations of stability for mobile offshore rigs 
Vũ Viết Quyền 
Trường Đại học Hàng hải Việt Nam, 
 quyenvv.cndt@vimaru.edu.vn 
Tóm tắt 
Giàn khoan biển thường có hình dáng đặc biệt như đối với giàn bán chìm hay tự nâng 
là hình dạng kiểu hộp. Do hình dáng như vậy khiến phương pháp xác định các đặc điểm thủy 
tĩnh của tàu thủy đối với chúng sẽ không phù hợp. Thay vào đó, phương pháp tiếp cận là coi 
hình dạng kiểu hộp này bao gồm các tấm panel lớn là thích hợp hơn. Một điều cần thiết khi 
phân tích đặc điểm thủy tĩnh của giàn khoan biển là lựa chọn hướng trục. Trong khi đối với 
tàu, nghiêng xung quanh một trục dọc được giả định thì các tổ chức đăng kiểm yêu cầu xem 
xét trục bất kỳ đối với các công trình ngoài khơi. Tùy thuộc vào kết quả mà các trục quan 
trọng được xác định. Bài báo này tập trung vào phương pháp như vậy. 
Từ khóa: Ổn định, giàn bán chìm, giàn tự nâng. 
Abstract 
A particular feature of semi-submersibles and jack-ups is their box-type shape. It is 
this feature that makes it unattractive to determine the hydrostatic characteristics in the way 
it is done for ships. Instead, an approach whereby the box-type shape is considered as 
consisting of large flat panels is more appropriate. Another feature necessary when 
analyzing mobile offshore structures for hydrostatic properties is the freedom in selecting the 
heeling axis direction. Whilst for ships, heel around a longitudinal axis is automatically 
assumed, regulatory bodies require that for offshore structures any axis can be considered. 
Depending on the outcome, the critical axis is defined. This paper focuses on such method. 
Keywords: Semi-submersibles, jack-ups, stability. 
1. Mở đầu 
Trong việc đánh giá an toàn của một giàn khoan ngoài khơi, ổn định đóng một vai trò 
rất quan trọng. Có thể thấy trong nhiều năm qua, các yêu cầu về ổn định của các tổ chức và 
cơ quan đăng kiểm trên thế giới chủ yếu tập trung vào các thông số ổn định như chiều cao 
tâm nghiêng ban đầu (GM) hay tỷ lệ diện tích dưới đường cong mô men tĩnh và mô men 
nghiêng do gió [3]. Các yêu cầu này ban đầu được bắt nguồn từ yêu cầu của tàu biển thông 
thường, tuy nhiên từ kinh nghiệm thực tế và các tai nạn xảy ra đối với loại công trình biển 
này đã dẫn đến một số thay đổi yêu cầu cụ thể hơn,... Ban đầu, mỗi một tổ chức đăng kiểm 
thường có tiêu chuẩn riêng của mình, tuy nhiên trong những năm qua, các tiêu chuẩn này 
đang càng ngày gần giống nhau dù vẫn khác nhau về một số chi tiết. 
Hình 1. Các bài nghiên cứu của OTC về MODU 
THE INTERNATIONAL CONFERENCE ON MARINE SCIENCE AND TECHNOLOGY 2016 
HỘI NGHỊ QUỐC TẾ KHOA HỌC CÔNG NGHỆ HÀNG HẢI 2016 239 
Kinh nghiệm thực tế đã cho thấy rằng tính toán đường cong tay đòn ổn định tĩnh đối 
với giàn khoan biển khá phức tạp. Trong những năm 80 của thế kỷ XX đã có rất nhiều nghiên 
cứu về vấn đề này, hầu hết trong số chúng là về dạng giàn bán chìm, chỉ có một số ít đề cập 
đến sự ổn định giàn tự nâng (jack-up). Sau năm 1991, sự quan tâm đến vấn đề ổn định giàn 
khoan biển ngày càng ít đi (ví dụ như trong OTC - Offshore Technology Conferences) [2]. 
Bảng 1. Tiêu chuẩn ổn định của một số Tổ chức Đăng kiểm Quốc tế 
Yêu cầu 
NMD 
Cục hàng hải 
Nauy 
CCG 
Cục cảnh sát 
biển Canada 
ABS 
Tổ chức Đăng 
kiểm Mỹ 
DNV 
Tổ chức Đăng kiểm 
Nauy 
Tỉ số diện tích ≥ 1,3 ≥ 1,3 ≥ 1,3 ≥ 1,3 
Góc nghiêng 
tĩnh do gió 
≤ 17° ≤ 15° Không yêu cầu. Không yêu cầu. 
Góc nghiêng 
tại góc giao 
điểm thứ 2. 
≥ 30° Không yêu cầu. Không yêu cầu. Không yêu cầu. 
Minimum GM. 
 ≥ 1 m tại trạng 
thái vận hành, di 
chuyển và bão; 
 ≥ 0,3 m tại trạng 
thái trung gian. 
 ≥ 1 m tại trạng 
thái vận hành, di 
chuyển và bão; 
 ≥ 0,3 m tại 
trạng thái trung. 
gian. 
≥ 0 m. 
 ≥ 1 m tại trạng thái 
vận hành, di chuyển 
và bão; 
 ≥ 0,3 m tại trạng thái 
trung gian. 
Mô men tĩnh 
hay GZ nhỏ 
nhất. 
Dương trong 
phạm vi từ 0o đến 
góc giao điểm thứ 
2 
Không yêu cầu. 
Dương trong 
phạm vi từ 0o đến 
góc giao điểm thứ 
2. 
Dương trong phạm vi 
từ 0o đến góc giao 
điểm thứ 2. 
2. Phương pháp phân tích ổn định 
Ví dụ về các kết cấu, hình dáng giàn khoan biển được đưa ra dưới đây. Ngày nay, 
dạng gian khoan bán chìm hiện đại thường được đặt cố định tại một ví trí khai thác trong thời 
gian dài và ít di chuyển hơn so với những năm 80 của thế kỷ XX và phần boong được phân 
chia nhiều hơn (hình 2). Hình 3 là một ví dụ của một giàn tự nâng dạng tam giác, khai thác ở 
độ sâu 200m. 
Hình 2. Giàn bán chìm cỡ lớn 
Hình 3. Giàn tự nâng 200m nước 
Có nhiều phương pháp khác nhau để phân tích ổn định cho công trình biển di động. 
Tuy nhiên như đã đề cập, phương pháp đơn giản là cố định trục và giàn bán chìm sẽ nghiêng 
xung quanh trục này với góc chúi bằng không. Các hướng trục khác sẽ được xem xét kiểm tra 
THE INTERNATIONAL CONFERENCE ON MARINE SCIENCE AND TECHNOLOGY 2016 
HỘI NGHỊ QUỐC TẾ KHOA HỌC CÔNG NGHỆ HÀNG HẢI 2016 240 
để tìm ra trục tới hạn. Ở đây một vấn đề phát sinh là đối với giàn khoan bán chìm (GKBC) 
khi nghiêng quanh một trục sẽ xuất hiện mô men chúi quanh trục vuông góc và còn có thể có 
lực nâng theo phương thẳng đứng. Có hai phương pháp có thể sử dụng để loại bỏ mô men 
chúi: 
- Bằng cách áp dụng một góc chúi thích hợp (free trim); 
- Hay bằng cách quay giàn bán chìm quanh trục nâng (free twist). 
Sự khác nhau ở đây là ở trường hợp thứ nhất giàn sẽ quay quanh trục nằm ngang ban 
đầu, trong khi ở trường hợp thứ hai thì nó sẽ quay quanh trục thẳng đứng ban đầu. 
Đối với phương pháp thứ hai thì góc nghiêng của GKBC sẽ là góc dốc lớn nhất so với 
mặt phẳng nằm ngang ban đầu và mặt phẳng đường nước sẽ luôn song song với trục nghiêng. 
Hình 4. Trường hợp giàn quay trục quanh trục thẳng đứng 
2.1. Ổn định góc nhỏ 
Như với tĩnh học tàu thủy, giàn bán chìm hay giàn tự nâng ở trạng thái nghiêng với 
góc nhỏ mô men hồi phục có thể tính như hình 5 (đối với góc nghiêng nhỏ, sin có thể được 
lấy bằng  (radian): 
Mhp = ∆.l = ∆.h0 .sin (1) 
Hình 5. Tác dụng trọng lực và lực nổi trong 
trường hợp nghiêng góc nhỏ 
Hình 6. Xác định chiều cao 
tâm nghiêng ngang 
THE INTERNATIONAL CONFERENCE ON MARINE SCIENCE AND TECHNOLOGY 2016 
HỘI NGHỊ QUỐC TẾ KHOA HỌC CÔNG NGHỆ HÀNG HẢI 2016 241 
Giá trị đoạn GM = h0 được gọi là chiều cao tâm nghiêng ngang được xác định từ hình 
6 bằng biểu thức: 
GM = KB + BM – KG = zB + r – zg (2) 
 Với BM = I /; K là điểm nằm trên đường dọc tâm tại đáy tàu, G là trọng tâm, B là 
tâm nổi, M là tâm nghiêng, I là mô men quán tính ngang của diện tích đường nước và  là 
thể tích lượng chiếm nước. Mô men quán tính ngang diện tích đường nước của một xà lan 
điển hình hoặc ponton hình chữ nhật được tính bởi công thức: I = b3l/12; Với b là chiều rộng 
và l là chiều dài. 
 Đối với giàn bán chìm cần xây dựng biểu đồ dạng đường cung biểu diễn quy luật thay 
đổi của chiều cao tâm nghiêng ban đầu hay còn gọi là biểu đồ ổn định ban đầu (hình 7), có 
nghĩa là cần phải biết hφ. Có thể sử dụng công thức sau [1]: 
h = zB + r – zg (3) 
Trong đó: 
V
I
r
xf 
 hay có thể sử công thức sau: r = r cos2 + R sin2 (4) 
 Biểu đồ hφ gần giống với hình dạng Elip. Đối với tàu thông thường với các tỷ số L/B 
= 4 ÷ 8, h0  0.5 ÷ 2 m, H0 L (H0 - chiều cao tâm chúi) có nghĩa là H0 >> h0 vì vậy elip sẽ 
có dạng thon dài, còn đối với giàn bán chìm và các công trình nổi khác thường có tỷ số L/B = 
1÷3 thì h0 và H0 khác nhau không nhiều. Đối với các công trình có mặt bằng dạng hình tròn 
hoặc hình vuông thì giá trị h0 = H0, khi đó elip sẽ trở thành hình tròn. Còn đối với dạng Elip 
thì h0 = hmin và H0 = hmax [1]. 
Hình 7. Biểu đồ ổn định ban đầu 
Hình 8. Xác định diện tích hứng gió 
Biểu đồ trên cho phép khảo sát tất cả các trường hợp bất lợi nhất về mô men hồi phục 
và mô men gây nghiêng. Dưới tác động của gió, mô men nghiêng lớn nhất khi diện tích hứng 
gió là lớn nhất (diện tích hứng gió Sp - là hình chiếu phẳng của toàn bộ kiến trúc thượng tầng 
lên mặt phẳng vuông góc với hướng gió), điều này có nghĩa là mặt phẳng chiếu của kiến trúc 
thượng tầng đi qua hướng đường chéo (hình 8). Mô men lớn nhất trong trường hợp này được 
tính bằng: 
Mng = Mhn = .h  (5) 
 Từ đó ta có thể xác định được góc nghiêng không cố định  :: 
 
h
M ng
. 
 (6) 
 Trong đó: Mng - mô men nghiêng lớn nhất; h - chiều cao tâm nghiêng tương ứng. 
2.2. Ổn định góc lớn 
Đối với ổn định góc nghiêng lớn, tay đòn ổn định tĩnh có dạng: 
l = y cos + (z – zB ) sin – (zg – zB ) sin (7) 
Đối với trục nghiêng không cố định ta có tay đòn ổn định tĩnh [1]: 
THE INTERNATIONAL CONFERENCE ON MARINE SCIENCE AND TECHNOLOGY 2016 
HỘI NGHỊ QUỐC TẾ KHOA HỌC CÔNG NGHỆ HÀNG HẢI 2016 242 
l = y cos + (z – zB ) sin – (zg – zB ) sin (8) 
Trong đó: 
yθφ = ∫ rθφ
θφ
0
cosθdθ zθφ − zc = ∫ rθφ
θφ
0
sinθdθ (9) 
rθφ - bán kính tâm nghiêng trong trường hợp giàn khoan nghiêng tại vị trí trục không 
cố định. Từ đó ta có thể xây dựng được đường cong tay đòn ổn định tĩnh. Như trong tĩnh học 
tàu thủy thông thường với đường cong ổn định tĩnh ta có thể xác định được góc nghiêng tĩnh 
t (hình 10.a) và góc nghiêng động d khi cân bằng diện tích A + B = B + C, hoặc diện tích A 
= C (hình 10.b). Giới hạn mô men nghiêng tĩnh bằng giá trị lớn nhất của mô men hồi phục 
Mng.t = Mmax, còn giới hạn mô men nghiêng động Mng.đ được xác định với điều kiện đầy đủ 
của diện tích sử dụng trên đường cong ổn định tĩnh (hình 11). 
Hình 9. Tác dụng của trọng lực và lực nổi trường hợp nghiêng góc lớn 
Hình 10. a) Xác định góc nghiêng tĩnh [1] 
 b) Xác định và góc nghiêng động [1] 
Hình 11. Xác định mô men giới hạn [1] 
THE INTERNATIONAL CONFERENCE ON MARINE SCIENCE AND TECHNOLOGY 2016 
HỘI NGHỊ QUỐC TẾ KHOA HỌC CÔNG NGHỆ HÀNG HẢI 2016 243 
Trong trường hợp ổn định tiêu chuẩn của giàn khoan bán chìm, mô men nghiêng 
chính là mô men do gió giật. Để tính toán chòng chành, ảnh hưởng của sức căng từ hệ thống 
neo trong trường hợp bị đứt khỏi boong hứng gió và các yếu tố khác, thường thỏa mãn điều 
kiện: 
A + B ≥ 1,3(B + C) (10) 
Do đó công của mô men nghiêng phải nhỏ hơn công của mô men hồi phục 1, 3 lần. 
3. Ứng dụng tính toán giàn Đại Hùng 01 
3.1. Khái quát về kiến trúc-kết cấu giàn Đại Hùng 01 
Giàn Đại Hùng 01 hiện nay còn được gọi là một đơn vị sản xuất nổi bán chìm và ban 
đầu là một dạng giàn khoan di động thuộc lớp “Aker-N3” được thiết kế và đóng mới bởi 
Aker Engineering năm 1974. Năm 1984, giàn đã được hoán cải bởi Công ty dầu khí Hamilton 
thành một đơn vị sản xuất như ngày nay để sử dụng tại khu mỏ Argyll/ Duncan/ Innes Biển 
Bắc Vương quốc Anh. Năm 1994, giàn Đại Hùng 01 thực hiện một đợt tái trang bị khá lớn để 
khai thác tại mỏ Đại Hùng. 
Hình 12. Giàn bán chìm Đại Hùng 01 tại mỏ khai thác Đại Hùng 
Bảng 2. Kích thước chính giàn Đại Hùng 01 
Kích thước 
Đơn vị 
(m) 
Kích thước 
Đơn vị 
(m) 
Chiều dài toàn bộ (chiều dài ponton) 108,200 Mớn nước tối đa 21,336 
Chiều rộng modul 67,360 Chiều cao ponton 6,710 
Chiều dài giữa tâm cột 1 trước và sau 68,550 Bề rộng ponton 10,980 
Chiều rộng giữa đường tâm cột trái và phải 56,380 Bán kính ponton 0,500 
Độ cao boong thượng tầng 39,620 Đường kính cột ổn định lớn 7,920 
Độ cao boong chính 36,580 Đường kính cột ổn định nhỏ 5,790 
3.2. Tính toán 
Ứng dụng tính toán cho giàn Đại Hùng 01 bằng phần mềm Autoship. Ổn định giàn 
bán chìm Đại Hùng 01 được tính toán cho các trạng thái: di chuyển, vận hành khai thác và 
trạng thái bão nghiêm trọng. Các trạng thái bao gồm: 
- Di chuyển tại chiều chìm T = 55 ft (16,8 m) 
- Vận hành, khai thác tại chiều chìm T = 70 ft (21,3 m) và T = 65ft (19,8 m) 
- Bão nguy hiểm tại chiều chìm T = 68 ft (20,7 m) 
Điều kiện gió: 
THE INTERNATIONAL CONFERENCE ON MARINE SCIENCE AND TECHNOLOGY 2016 
HỘI NGHỊ QUỐC TẾ KHOA HỌC CÔNG NGHỆ HÀNG HẢI 2016 244 
- Vận tốc gió 70 knot (36 m/s) tại trạng thái di chuyển, vận hành khai thác 
- 100 knot tại trạng thái bão (51,5 m/s) 
Điều kiện hoạt động và nguy hiểm do bão lớn của Đại Hùng 01 tại chiều chìm 65ft 
(19,8 m) tới 70ft (21,3 m). Chiều chìm cố định được đề nghị là 70ft. Tuy nhiên, nếu sóng có 
khả năng ảnh hưởng tới boong dưới trong điều kiện bão nguy hiểm, giàn Đại Hùng 01 có thể 
được xả dằn đến chiều chìm 65ft. Dưới đây sẽ trình bày kết quả tính toán tại trạng thái bão 
lớn nghiêm trọng tại chiều chìm T = 68 ft (20,7 m) tại một số hướng gió 0 và 40 độ) với sự 
hỗ trợ của phần mềm Autoship theo tiêu chuẩn của NMD. 
Hình 13. Biểu đồ mô men nghiêng do gió ứng với chiều chìm 20,7 m và tốc độ gió 100 knot 
Hình 14. Đồ thị tay đòn ổn định tĩnh phụ thuộc góc nghiêng ở chiều chìm 20,7 m 
với vận tốc gió 100 knot ở hướng 0o 
THE INTERNATIONAL CONFERENCE ON MARINE SCIENCE AND TECHNOLOGY 2016 
HỘI NGHỊ QUỐC TẾ KHOA HỌC CÔNG NGHỆ HÀNG HẢI 2016 245 
Hình 15. Đồ thị tay đòn ổn định tĩnh phụ thuộc góc nghiêng ở chiều chìm 20,7 m 
với vận tốc gió 100 knot ở hướng 40o 
4. Kết luận 
Bài báo đã đưa ra một trong các phương pháp tính toán ổn định cho giàn bán chìm và 
minh họa giàn Đại Hùng 01 đảm bảo ổn định theo tiêu chuẩn của NMD trong trạng thái bão 
nghiêm trọng tại chiều chìm T = 20,7 m với gió tới từ các hướng khác nhau ở mạn trái. Qua 
đó xác định được một trong các trục tới hạn của giàn Đại Hùng 01 là tại hướng gió 40 độ. 
Việc xác định các trục tới hạn của giàn Đại Hùng 01 là rất quan trọng, do được sử dụng là 
đơn vị sản xuất nổi FPU, giàn thường được neo tại vị trí khai thác trong thời gian tương đối 
dài (từ 10 đến 20 năm); trong khi đó gió và bão tại khu mỏ định hướng theo mùa vì vậy vị trí 
đặt giàn phải tránh gió bão mạnh theo mùa tác động vào hướng trục tới hạn. 
Tài liệu tham khảo 
1. PGS.TS. Lê Hồng Bang, Bài giảng Công trình biển di động. 
2. HSE (UK Health and Safety Executive), Review of issues associated with the stability 
of semi-submersibles. 
3. Joost Van Santen, Stability calculations for Jack-Ups and Semi-Submersibles, 
Conference on Computer aided Design, Manufacture and Operation in the Marine and 
Offshore Industries. 
4. Arjan Voogt, Jilian Soles, Stability of Deepwater Drilling Semi-Submersibles, 
International Symposium on Practical Design of Ships and Other Floating Structures.