Đánh giá khả năng chịu lực của cột liên hợp thép - bêtông tiết diện trõn nhồi bêtông có thép I ở trong

N. T. Quỳnh, P. X. Thục / Đánh giá khả năng chịu lực của cột liên hợp thép - bêtông tiết diện tròn 
 40 
ĐÁNH GIÁ KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA 
 CỘT LIÊN HỢP THÉP - BÊTÔNG TIẾT DIỆN TRÕN 
NHỒI BÊTÔNG CÓ THÉP I Ở TRONG 
Nguyễn Thị Quỳnh, Phan Xuân Thục 
Khoa Xây dựng, Trường Đại học Vinh 
Ngày nhận bài 4/7/2019, ngày nhận đăng 8/9/2019 
Tóm tắt: Cột liên hợp thép - bêtông tiết diện tròn có tăng cường thép hình chữ I ở 
chính giữa là kết cấu chịu lực chính trong kết cấu khung một số công trình xây dựng. 
Việc đánh giá khả năng chịu lực của cột có vai trò quyết định trong việc thiết kế. Tuy 
nhiên, cho đến nay chưa có một nghiên cứu đầy đủ về loại cột liên hợp tiết diện tròn 
rỗng, nhồi bêtông có tăng cường thép hình I ở trong. Bài báo này trình bày một quy 
trình tính toán cột liên hợp tiết diện tròn rỗng có tăng cường thép hình chữ I. Để minh 
họa cho quy trình tính toán, bài báo trình bày một khảo sát số đánh giá khả năng chịu 
lực của tiết diện cột liên hợp. Đồng thời, bài báo khảo sát sự thay đổi một số thông số 
của vật liệu để so sánh khả năng chịu lực của cột liên hợp, từ đó làm căn cứ cho việc 
thiết kế, lựa chọn và bố trí vật liệu một cách phù hợp đối với tiết diện cột liên hợp. 
Từ khóa: Kết cấu liên hợp; cột liên hợp; cấu trúc bê tông và cốt thép. 
1. Mở đầu 
Cột liên hợp thép - bêtông là một chủ đề quan trọng đặc biệt là đối với kết cấu 
nhà cao tầng. Cho đến nay, ở Việt Nam, khi tính toán cột liên hợp thép - bêtông người ta 
thường sử dụng hai phương pháp sau đây để tính toán. Phương pháp thứ nhất là phương 
pháp tổng quát. Khi tính toán kết cấu theo phương pháp này, người ta kể đến ảnh hưởng 
của sự làm việc phi tuyến và sự chế tạo không chính xác. Phương pháp này có thể áp 
dụng cho tiết diện không đối xứng và cột có tiết diện thay đổi. Phương pháp thứ hai là cơ 
sở để thành lập tiêu chuẩn thiết kế của một số nước châu Âu - Eurocode. Phương pháp 
này sử dụng các đường cong uốn dọc của cột thép có kể đến sự chế tạo không chính xác 
được thống nhất giữa nhiều nước nên được gọi là đường cong uốn dọc châu Âu. Chúng 
được giới hạn cho cột liên hợp có tiết diện không đổi và có hai trục đối xứng. 
Tính toán kết cấu liên hợp thép - bêtông nói chung và cột liên hợp thép - bêtông 
nói riêng là vấn đề được nhiều nhà khoa học trên thế giới quan tâm nghiên cứu và tìm các 
phương pháp tính toán. Ở Việt Nam, năm 2007, tác giả Phạm Văn Hội đã trình bày quy 
trình tính toán các dạng cấu kiện liên hợp thép - bêtông tiết diện chữ nhật bọc bêtông cốt 
thép hoàn toàn [4]. Tác giả Trần Thị Thu Hiền đã nghiên cứu, so sánh khả năng chịu lực 
của cột liên hợp thép - bêtông tiết diện chữ nhật bọc bêtông hoàn toàn lõi thép I, tiết diện 
chữ nhật nhồi bêtông, tiết diện tròn nhồi bêtông [5]. Các tác giả Nguyễn Xuân Huy, 
Nguyễn Hoàng Quân đã nghiên cứu và trình bày chi tiết về sức kháng của cột liên hợp 
chịu nén đúng tâm và cột liên hợp chịu nén uốn đồng thời, vị trí trục trung hòa của một 
số dạng tiết diện cột liên hợp [6]. 
Trên thế giới, tác giả Wakabayashi và cộng sự đã đề xuất biểu thức tính toán cột 
liên hợp, trong đó độ bền của bêtông và cốt thép được xác định một cách độc lập và xen 
Email: Nguyenquynh48k1@gmail.com (N. T. Quỳnh) 
Trường Đại học Vinh Tạp chí khoa học, Tập 48 - Số 3A/2019, tr. 40-50 
 41 
kẽ lẫn nhau [1]. Năm 1990, tác giả Gilbert công bố nghiên cứu tính toán cột liên hợp thép 
- bêtông với tiết diện đối xứng thường áp dụng trong thực tế, một biểu đồ tương tác giữa 
lực tác dụng và mômen đã được đề xuất [2]. Tác giả Magnar Berge đã đề xuất phương 
pháp tính cột thép liên hợp bằng biểu đồ tương tác cho tiết diện chữ nhật [3]. 
Ở Việt Nam, việc tính toán cột thép liên hợp thép - bêtông vẫn đang sử dụng tiêu 
chuẩn Eurocode 1994-1-4 để thiết kế. Tuy đã có nhiều nghiên cứu của các nhà khoa học 
trong và ngoài nước về kết cấu liên hợp thép - bêtông nhưng chưa có quy trình tính toán 
cụ thể cho cột tròn nhồi bêtông có tăng cường cốt thép I ở trong và chưa có một nghiên cứu 
nào nhằm mục đích so sánh khả năng chịu lực của hai dạng tiết diện mà báo cáo đề cập ở 
trên. Vì vậy, trong bài báo này, nhóm tác giả trình bày phương pháp tính toán đối với cột 
liên hợp tròn nhồi bêtông có thép I ở trong trong theo quan điểm đường cong uốn dọc của 
cột thép có kể đến sự chế tạo không chính xác, đồng thời khảo sát khả năng chịu lực của 
cột liên hợp tròn rỗng nhồi bêtông có thép I ở trong khi thay đổi các thông số tính toán. 
2. Quy trình tính toán cột liên hợp tiết diện tròn nhồi bêtông có tăng cường 
thép I ở trong 
Cấu tạo và các ký hiệu thông số tính toán của tiết diện cột liên hợp mà bài báo 
nghiên cứu được trình bày ở Hình 1. 
t c1
h
tc1b
d
d
c
2
c
2
Hình 1: Cột liên hợp tròn nhồi bêtông có tăng cường cốt thép chữ I ở giữa 
Để kiểm tra điều kiện an toàn của cột liên hợp, cần kiểm tra ổn định tổng thể theo 
hai phương uốn và kiểm tra ổn định cục bộ của thép hình I tăng cường ở giữa tiết diện. 
Các điều kiện kiểm tra này đã được trình bày cụ thể trong [1]. 
2.1. Xác định khả năng chịu lực của cột 
Khả năng chịu lực của cột liên hợp được xác định dựa trên những giả thiết sau 
đây: 
- Tương tác qua lại giữa thép kết cấu và bêtông được coi là hoàn toàn và chúng 
cùng làm việc như một hệ thống nhất cho đến khi cột liên hợp bị phá hoại. Có nghĩa là 
coi ma sát và các chi tiết chốt neo đặt tại mặt tiếp xúc giữa thép kết cấu và bêtông đủ để 
ngăn cản lực trượt tương đối giữa chúng. 
- Mặt cắt ngang của cột liên hợp khi bị biến dạng được coi là phẳng, điều này 
cũng tương tự như tính toán toán đối với các cấu kiện thép kết cấu và bêtông cốt thép. 
N. T. Quỳnh, P. X. Thục / Đánh giá khả năng chịu lực của cột liên hợp thép - bêtông tiết diện tròn 
 42 
- Các điều kiện về ổn định cục bộ của các bản thép đối với thép kết cấu được coi 
là thỏa mãn khi tuân thủ các yêu cầu về cấu tạo. 
Để đơn giản trong thiết kế, khả năng chịu nén uốn một phương của cột liên hợp 
được xác định dựa theo đường cong khả năng chịu lực, được xây ... y theo từng trường hợp thì hệ số an toàn sử dụng là khác nhau. Trong [2] đã 
mô tả cách thiết lập đường cong xác định khả năng chịu lực của cột liên hợp chịu nén và 
mô men uốn theo một phương. 
Trong [2] đã mô tả cách thiết lập đường cong tương tác và công thức tính toán cụ 
thể cho tiết diện cột bọc bêtông hoàn toàn. Tuy nhiên, đối với các dạng tiết diện khác 
nhau thì việc tính toán cũng sẽ có sự khác nhau. Bài báo sẽ trình bày việc thiết lập đường 
cong tương tác với tiết diện tròn nhồi bêtông có tăng cường thép I một cách cụ thể nhất 
làm cơ sở tính toán cho các thiết kế liên quan đến dạng tiết diện cột này. 
2.2. Đường cong tương tác 
Cơ sở để lập biểu đồ tương tác dựa trên 5 điểm tìm được A, B, C và D và được thể 
hiện như Hình 2. Các ký hiệu trong công thức tính toán tuân theo bảng ký hiệu trong [1]. 
E
A
C
D
B M0
0
0.5 N
N
N
pm.Rd
pm.Rd
Npl.Rd
M max.RdMpl.Rd 
Hình 2: Đường cong tương tác lực nén và mômen uốn 
Điểm A và B được xác định tương ứng với 2 trường hợp riêng biệt khi tiết diện 
cột chỉ chịu lực nén dọc trục hoặc chịu mô men uốn thuần túy. Điểm A có khả năng chịu 
nén Npl.Rd và điểm B có khả năng chịu uốn Mpl.Rd. Điểm C được xác định có cùng khả 
năng chịu mômen uốn với điểm B nhưng có khả năng chịu nén của riêng phần bêtông 
bao bọc Npm.Rd. Điểm D có khả năng chịu mômen uốn lớn nhất, được xác định từ tổng 
hợp của 3 phần riêng rẽ (thép kết cấu, bêtông và cốt thép) và khả năng chịu nén bằng 
0.5Npm.Rd. Điểm E nằm trung gian giữa điểm A và C, khi tính nên chọn vị trí điểm E nằm 
gần giữa điểm A và điểm C. Để dễ tính toán, ta chọn trường hợp trục trung hòa nằm sát 
biên trong của thép ống. 
- Điểm A: Khả năng chịu nén: .A pl RdN N ; 0AM (1) 
 Với: 
.
y ck sk
pl Rd a c s
Ma c s
f f f
N A A A 
  
 (2) 
Trường Đại học Vinh Tạp chí khoa học, Tập 48 - Số 3A/2019, tr. 40-50 
 43 
b
d
t c1
h
tc1
c
2
c
2
d
Hình 3: Biểu đồ phân bố ứng suất ứng với điểm A 
- Điểm B: Khả năng chịu uốn: 0BN ; . dB pl RM M (3) 
b
d
t c1 tc1
h
n
h
n 2
h
n
Hình 4: Biểu đồ phân bố ứng suất ứng với điểm B 
Cần phải tính toán hn (khoảng cách từ trọng tâm thép cán đến trục trung hòa dẻo 
của tiết diện). Các giả thiết vị trí trục trung hòa tham khảo trong [3]. 
 h
n
h
n
2
h
n
Hình 5: Tính toán chiều cao hn 
* Giả thiết 
2
n f
h
h t Trục trung hòa đi qua bản bụng của thép hình. 
. d d d
d w d d
. 2. .
2. . . 2. 2. . 2. .
pm R sn s c c
n
c c y c c
N A f a f
h
d a f t t f a f
 (4) 
* Giả thiết 
2 2
f n
h h
t h : Trục trung hòa đi qua bản cánh của thép hình 
. d d d w d d
d d d
. 2. . . 2. . 2. .
2. . . 2. 2. . 2. .
pm R sn s c c f y c c
n
c c y c c
N A f a f b t h t f a f
h
d a f b t f a f
 (5) 
* Giả thiết 
2 2
n
h d
h : Trục trung hòa không đi qua thép hình. 
N. T. Quỳnh, P. X. Thục / Đánh giá khả năng chịu lực của cột liên hợp thép - bêtông tiết diện tròn 
 44 
. d d d 1 d d
d d d
. 2. . . 2. .
2. . . 4.t . 2. .
pm R sn s c c a y c c
n
c c y c c
N A f a f A f a f
h
d a f f a f
 (6) 
. d sW W W
2
y s ck
n R pan p n pcn
y s c
f f f
M
  
 (7) 
Trong đó Wpan, Wpsn, Wpcn lần lượt là mô men kháng uốn của thép kết cấu, cốt 
thép tròn và bêtông trong phần tiết diện 2hn đối với trục chính. 
Xác định Wpsn và Wpcn: 
* Xác định Wpan (tính gần đúng): 
Mômen quán tính của phần thép ống và thép kết cấu trong khoảng giới hạn 2hn là: 
3 3
w2 2
2
12 12
n n
ypan
t h t h
J
 (8) 
3 3
w
2
w
2 2
2
212 12 2
3
n n
ypan
pan n
n n
t h t h
J
W t t h
h h
 (9) 
* Xác định Wpcn: 
max
ypcn
pcn
I
W
z
 (10) 
 Trong đó: ypcnI là mômen quán tính của bêtông trong phần giới hạn 2hn. 
Ta có: 2
0
2 .
nh
ypcnJ z dF ; trong đó: .sinz r ; .F y yd b d ; 2 . osyb r c ; 
. . osyd r d c 
2
4 2 2 4 4
0 0
1 os4 sin 4
2 2 sin os
2 4 8
nh
ypcn
c
J r c d r d r
 (11) 
 Lấy gần đúng: 
44
44 sin
n
ypcn
hr
J
 (với 
sin
nhr
 ) 
3
max sin
ypcn n
pcn
I h
W
y
* Wpsn = 0 vì không có cốt thép trong phần tiết diện 2hn 
d
. d . .
1
W W
2
y ck
n R pa n pc n
a c
f f
M 
 
 (12) 
- Điểm C: Có cùng khả năng chịu uốn như B nhưng có lực nén 
b
d
t c1 tc1
h
n
h
n 2
h
n
Hình 6: Biểu đồ phân bố ứng suất ứng với điểm C 
Trường Đại học Vinh Tạp chí khoa học, Tập 48 - Số 3A/2019, tr. 40-50 
 45 
 .
ck
c pm Rd c
c
f
N N A 

; .c pm RdM M (13) 
- Điểm D: Mômen uốn giới hạn lớn nhất 
.
1 1 1
2 2 2
ck
D pm Rd c cd c
c
f
N N A f A 

 (14) 
1
W W W
2
y s ck
D pa ps pc
a s c
f f f
M 
  
 (15) 
Trong đó: Wpa, Wps, Wpc lần lượt là các môđun chống uốn dẻo lõi thép, cột thép 
thanh và bêtông tương ứng với điểm đang xét. 
b
d
t c1
h
tc1
c
2
c
2
d
Hình 7: Biểu đồ phân bố ứng suất ứng với điểm D 
- Điểm E: Có khả năng chịu uốn và chịu nén. Vị trí trục trung hòa trong trường 
hợp này đi qua mép biên trong của thép ống, tham khảo trong [3]. 

b
d
t c1 tc1
Hình 8: Biểu đồ phân bố ứng suất ứng với điểm E 
2 2 2
2
2
E C cd a yd s sdN A f A R r R r f A f
 (16) 
Với: 
2
r
Sin
R
b. Kiểm tra khả năng chịu lực: .0.9Rd pl RdM M (17) 
( )k d n
d
n
  
  
 
; χn = χ (1- r)/4; 
.
Sd
d
pl Rd
N
N
 ; χE và χc (18) 
N. T. Quỳnh, P. X. Thục / Đánh giá khả năng chịu lực của cột liên hợp thép - bêtông tiết diện tròn 
 46 
3. Khảo sát khả năng chịu lực của cột liên hợp tròn nhồi bêtông có thép I ở 
trong khi thay đổi các thông số tính toán 
3.1. Số liệu khảo sát 
- Lực tác dụng cho như sau: 3150 , 126sd sdN kN M kNm (Tương đương với tải 
trọng của nhà 10 tầng, chiều cao tầng 4m, lưới cột 6x5m, tĩnh tải 6.5kN/m2, hoạt tải 
4.5kN/m2) 
- Vật liệu sử dụng: Thép hình sử dụng là S235 có: fy = 235.103(kN/m2); Ea = 
210.106(kN/m2); Bêtông mác C20/25 có fck = 20.10
3
(kN/m
2
); Ecm = 29.10
6
(kN/m
2); cốt 
thép tròn nhóm AII có fsk = 295.10
3
(kN/m
2
). 
3.2. Lựa chọn tiết diện 
Để đánh giá khả năng chịu lực của cột liên hợp tiết diện tròn rỗng nhồi bêtông có 
thép I ở trong, tác giả thực hiện tính toán và vẽ biểu đồ tương tác các tiết diện được trình 
bày trên Hình 9a, đồng thời thay đổi các thông số về kích thước thép để khảo sát mức độ 
hiệu quả của việc điều chỉnh lượng thép ống hoặc thép hình I (Hình 9b, 9c). Thông số 
các tiết diện cột đã chọn được thể hiện trong Bảng 1. 
 Hình 9: Các tiết diện cột tính toán 
Bảng 1: Thông số các tiết diện cột đã chọn 
Thông số 
Cột tròn 
(H.9a) 
Cột tròn tăng t 
(H.9b) 
Cột tròn tăng tf (H.9c) 
Acot (m
2
) 0.1963 0.1963 0.1963 
Aa (m
2
) 0.02681 0.03125 0.03085 
As (m
2
) 0.001963 0.001963 0.001963 
Ac (m
2
) 0.1675 0.1631 0.1635 
Es (kN/m
2
) 210.10
6 
210.10
6 
210.10
6 
Ec(kN/m
2
) 29.10
6 
29.10
6 
29.10
6 
Ec/Es= 1.38E-04 1.38E-04 1.38E-04 
Diện tích Bêtông quy 
đổi Ac
eq
 (m
2
) 
2.31E-05 2.25E-05 2.26E-05 
Diện tích cột tương 
đương (m2) Aqd 
2.88E-02 3.32E-02 3.28E-02 
Trường Đại học Vinh Tạp chí khoa học, Tập 48 - Số 3A/2019, tr. 40-50 
 47 
3.3. Sự làm việc của cột liên hợp 
Để đánh giá sự làm việc của cột liên hợp, cần kiểm tra tiết diện cột với các điều 
kiện ổn định tổng thể, kiểm tra độ mảnh quy đổi, điều kiện bền, điều kiện ổn định theo cả 
phương chính và phương yếu. Các kết quả tính toán thể hiện trong Bảng 2, 3, 4, 5. 
Bảng 2: Kiểm tra tổng thể theo hai phương uốn 
Thông số Điều kiện Cột tròn 
Cột tròn 
(thay t) 
Cột tròn 
(thay tf) 
Khả năng chịu 
nén của cột 
Npl.Rd 8037.26 9363 9363 
Tỷ số phân phối 
cốt thép 
δ δ = 0,2 ÷0,9 0.695 0.714 0.714 
Diện tích thép 
dọc 
As 
As ≥ 0,3% Ac 
As < 4% Ac 
0.00196 0.00196 0.00196 
 Tiết diện cột đảm bảo điều kiện ổn định tổng thể. 
Bảng 3: Kiểm tra độ mảnh quy đổi 
Thông số Điều kiện Cột tròn 
Cột tròn 
(thay t) 
Cột tròn 
(thay tf) 
Độ mảnh quy đổi theo 
phương chính 
< 0,8 0.212 0.214 0.220 
Độ mảnh quy đổi theo 
phương yếu 
< 0,8 0.4215 0.223 0.238 
 Tiết diện cột đảm bảo điều kiện độ mảnh quy đổi theo cả phương chính và 
phương yếu. 
Bảng 4: Kiểm tra điều kiện bền 
Thông số Cột tròn Cột tròn (thay t) Cột tròn (thay tf) 
Npl.Rd 8037.26 9363 9363 
Nsd 3150 3150 3150 
Lực dọc lớn nhất: Nsd = 3150 kN < Npl.Rd Tiết diện cột đảm bảo điều kiện bền 
Bảng 5: Kiểm tra điều kiện ổn định 
Phương 
Thông số Điều kiện Cột tròn 
Cột tròn 
(thay t) 
Cột tròn 
(thay tf) 
Theo phương 
chính 
<0,8 0.212 0.214 0.220 
Φ 
0.525 0.524 0.526 
χ χ ≤1 0.996 0.997 0.996 
χ.Npl.Rd Nsd≤χ.Npl.Rd 8003 9335 9326 



N. T. Quỳnh, P. X. Thục / Đánh giá khả năng chịu lực của cột liên hợp thép - bêtông tiết diện tròn 
 48 
Phương 
Thông số Điều kiện Cột tròn 
Cột tròn 
(thay t) 
Cột tròn 
(thay tf) 
Theo phương 
yếu 
<0,8 0.4215 0.223 0.238 
Φ 
0.649 0.527 0.532 
χ χ ≤1 0.881 0.995 0.992 
χ.Npl.Rd Nsd ≤ χ.Npl.Rd 7084 9316 9288 
 Cột đảm bảo điều kiện ổn định. 
Để thiết lập đường cong tương tác cần kiểm tra khả năng chịu lực của cột đối với 
từng trục đối xứng. Kết quả tính toán thể hiện ở Bảng 6, 7 và thể hiện ở biểu đồ đường 
cong tương tác Hình 10, Hình 11. 
Bảng 6: Khả năng chịu lực theo phương trục chính của cột 
Điểm 
Cột tròn Cột tròn tăng t Cột tròn tăng tf 
My (kNm) Ny (kN) My (kNm) Ny (kN) My (kNm) Ny (kN) 
A 0 8462 0 9363 0 9363 
E 156.56 7819 202 8527 157 8721 
C 749.10 2234 857 2174 831 2174 
D 774.80 1117 880 1087 855 1087 
B 749.10 0 857 0 831 0 
Hình 10: Biểu đồ tương tác của các tiết diện cột theo phương chịu lực chính 
Khả năng chịu lực theo phương trục chính của cột được thể hiện ở Bảng 6 và biểu 
đồ tương tác ở Hình 10. Nhìn vào bảng số liệu và biểu đồ tương tác ta thấy các điểm E, 
C, D, B của đường cong tương tác của cột tròn tăng t nằm ngoài đường cong tương tác 
của cột tròn tăng tf. Điều này cho thấy khả năng chịu của cột tròn tăng t lớn hơn khả năng 
chịu lực của cột tròn tăng tf và chênh lệch khá lớn so với cột tròn ban đầu. 

Trường Đại học Vinh Tạp chí khoa học, Tập 48 - Số 3A/2019, tr. 40-50 
 49 
Bảng 7: Khả năng chịu lực của cột theo phương trục yếu (trục z) 
Điểm 
Cột tròn Cột tròn tăng t Cột tròn tăng tf 
Mz (kNm) Nz (kN) Mz (kNm) Nz (kN) Mz (kNm) Nz (kN) 
A 0 8462 0 9363 0 9363 
E 344 5456.59 335 6056 335 6392 
C 660 2234.00 763 2174 694 2174 
D 695 1117 800 1087 728 1087 
B 660 0 763 0 694 0 
Hình 11: Biểu đồ tương tác của các tiết diện cột theo phương trục yếu 
- Khả năng chịu lực theo phương trục yếu của các tiết diện được thể hiện ở Bảng 
7 và biểu đồ tương tác ở Hình 11. Trên biểu đồ tương tác, có thể thấy sự giao cắt giữa 
đường cong tương tác của cột tròn tăng t và cột tròn tăng tf. Tuy nhiên, các điểm C, D, B 
trong trường hợp cột tròn tăng t vẫn nằm ngoài đường cong tương tác của cột tròn tăng tf. 
Điều này cho thấy khả năng chịu lực của tiết diện cột tròn tăng t lớn hơn cột tròn tăng tf. 
4. Kết luận 
Kết quả tính toán khả năng chịu lực của cột liên hợp khi thay đổi thông số thép vẽ 
được biểu đồ tương tác cho các tiệt diện cột theo hai phương. Qua đó đánh giá được khả 
năng chịu lực, hiệu quả của bài toán thay đổi thông số thép đối với tiết diện cột liên hợp 
tròn rỗng, nhồi bêtông có thép hình I ở trong. 
Việc lựa chọn các thông số cho tiết diện cột liên hợp một cách hợp lý là mục tiêu 
quan trọng đối với các kỹ sư thiết kế xây dựng. Đối với tiết diện cột liên hợp tròn rỗng 
nhồi bêtông có thép I ở trong, việc lựa chọn các thông số liên quan đến thép ống và thép 
hình rất quan trọng. Bằng việc thay đổi chiều dày thép ống và chiều dày bản cánh thép 
hình để có được các đánh giá cụ thể hơn về khả năng chịu lực của tiết diện, các kỹ sư có 
căn cứ lựa chọn dạng tiết diện phù hợp với yêu cầu của từng công trình, mục tiêu và khả 
năng đáp ứng vật liệu, công nghệ một cách phù hợp. 
N. T. Quỳnh, P. X. Thục / Đánh giá khả năng chịu lực của cột liên hợp thép - bêtông tiết diện tròn 
 50 
TÀI LIỆU THAM KHẢO 
[1] Wakabayashi, M., A proposal for design formulas for composite columns and 
beam-columns, Tokyo: Second International Colloquium on Stability, 1976. 
[2] Bradford, M. A. and Gilbert, R. I., “Time - dependent analysis and design of 
composite columns”, Journal of Structural Engineering ASCE, No. 2, 1990. 
[3] Magnar Berge, Composite columns, Master of Science in Civil Engineering, New 
Jersey Institute of Technology, Newark, NJ, 1998. 
[4] Phạm Văn Hội, Kết cấu liên hợp thép bêtông dùng trong nhà cao tầng, Hà Nội: NXB 
Khoa học và Kỹ thuật, 2007. 
[5] Trần Thị Thu Hiền, So sánh sự làm việc của cột liên hợp bọc bêtông hoàn toàn lõi 
chữ I và cột nhồi bêtông tiết diện dạng vuông, tròn, Hà Nội: Đại Học Xây dựng, 
Luận văn cao học khóa 2010 - 2012. 
[6] Nguyễn Xuân Huy và Nguyễn Hoàng Quân, Tính toán kết cấu liên hợp Thép - Bêtông 
cốt thép theo tiêu chuẩn Eurocode 4, NXB Xây dựng, 2017. 
[7] European Committee for standardization, Eurocode 4: EN 1994 - Desing of 
composite steel and concrete structures: Part 1 - 1: General rules and rules for 
buildings, 2004. 
SUMMARY 
ASSESSMENT OF THE STRENGTH CAPACITY 
 OF COMPOSITE STEEL-CONCRETE CIRCULAR COLUMN 
WITH INNER I-SHAPED STEEL 
A composite steel-concrete circular column with inner I-shaped steel is the main 
bearing structure in the frame structure of construction works. Assessment of the strength 
capacity of the column keeps a very important role in the design. However, there has not 
been a full investigation on the composite steel-concrete circular column with inner I-
shaped steel so far. In this paper, a calculation process of this type of column has been 
performed. To illustrate the calculation process, a computational example has been 
carried out for assessing the bearing capacity of the composite column. Simultaneously, 
the effect of the variation of several material parameters on the strength capacity of the 
column is investigated. This result will help engineers choose the appropriate design in 
the composite steel-concrete column. 
Keyword: Composite structures; composite column; composite steel and concrete 
structures.